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液氮氣化器設備廠家，液氮氣化器生產廠家，液氮氣化器制造廠家滿足強柱弱梁要求的框架柱就可以適當放寬要求?？拐鹪O計時取用的地震作用越大，則設防地震作用時需要的塑性變形能力越小，寬厚比可以適當放松；支撐是地震作用下首先屈曲的構件，塑性變形大，所以給予更加嚴格的寬厚比限值。

5.2.5 由于設置伸臂桁架，在同層及上下層的核心筒與柱的剪力、彎矩都增大，因此構件截面設計及構造上需加強。在高烈度設防區，當在較高的或者特別不規則的高層民用建筑中設置加強層，應進行性能化設計并采取措施。在設防地震或預估的罕遇地震作用下，對伸臂桁架及相鄰上下各一層的豎向構件提出抗震性能的更高要求（一級除外），但伸臂桁架腹桿性能要求宜低于弦桿。液氮氣化器設備廠家，液氮氣化器生產廠家，液氮氣化器制造廠家由于伸臂桁架上下弦同時承受軸力、彎矩、剪力，與一般樓層梁受力狀態不同，在計算模型中應按彈性樓板假定計算上下弦的軸力。

    另外，對于超高層建筑加強層及其上下層，樓層地震剪力發生反向突變，因此應通過建立合理的加強層幾何模型，按計算實際結果進行抗震加強設計。

5.2.6 在正常使用條件下，多層和高層鋼結構應具有足夠的剛度、良好的使用條件并滿足舒適度的要求，避免產生過大的位移而影響結構的承載能力、穩定性和使用要求。

大跨度鋼結構計算時，應根據下部支承結構形式及支座構造確定邊界條件；液氮氣化器設備廠家，液氮氣化器生產廠家，液氮氣化器制造廠家對于體形復雜的大跨度鋼結構，應采用包含下部支承結構的整體模型計算。

5.3.2 在雪荷載較大的地區，大跨度鋼結構設計時應考慮雪荷載不均勻分布產生的不利影響，當體形復雜且無可靠依據時，應通過風雪試驗或專門研究確定設計用雪荷載。

5.3.3 對拱結構、單層網殼、跨厚比較大的雙層網殼以及其他以受壓為主的空間網格結構，應進行非線性整體穩定分析。結構穩定承載力應通過彈性或彈塑性全過程分析確定，液氮氣化器設備廠家，液氮氣化器生產廠家，液氮氣化器制造廠家并應在分析中考慮初始缺陷的影響。

5.3.4 抗震設防烈度為8度及以上的網架結構和抗震設防烈度為7度及以上的地區的網殼結構應進行抗震驗算。當采用振型分解反應譜法進行抗震驗算時，計算振型數應使各振型參與質量之和不小于總質量的90%。對于體形復雜的大跨度鋼結構，抗震驗算應采用時程分析法，并應同時考慮豎向和水平地震作用。

5.3.5 索膜結構或預應力鋼結構應分別進行初始預張力狀態分析和荷載狀態分析，計算中應考慮幾何非線性影響。在荷載控制的荷載組合作用下，結構中的索和膜均不應出現松弛；在可變荷載控制的荷載組合作用下，液氮氣化器設備廠家，液氮氣化器生產廠家，液氮氣化器制造廠家結構不應因局部索或膜的松弛而導致結構失效或影響結構正常使用功能。