國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家

國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家電氣設施的結構形式不同，其動力特性不同，動力反應也就不同。根據震害調查及破壞幾率研究，對不同電氣設施規定了不同設計方法。其中，靜力法、底部剪力法和振型分解反應譜法是基本方法，時程分析法作為補充方法，對于特別不規則或有特殊要求的電氣設備才被要求采用。國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家所謂“補充”，主要指對結構的底部剪力、大位移等進行比較，當時程分析法大于振型分解反應譜法時，相關部位的構造或設計應做相應的調整。
    當采用振型分解反應譜法進行抗震分析時，除可按照第5 章有關要求進行計算外，國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家也可采用如下的計算方法:
    (1)求出結構的固有頻率及振型。

本條規定的"需進行豎向地震作用的時程分析"的電氣設施，主要指220kV及以上電壓等級的橫向安裝的穿墻套管和水平懸臂對地震豎向分力反應較大的設備。

6.2.6 由于建筑物或構筑物對地面運動加速度值都有一定程度的放大作用，國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家因此僅對電氣設備和電氣裝置本體進行抗震設計時，必須乘以支承結構動力響應放大系數。但也不得不指出，根據中國電力科學研究院、國網北京經濟技術研究院、同濟大學、西北電力設計院和鄭州機械研究所等單位的相關研究結果均顯示，支架的動力放大系數比較復雜，與場地土類別、設備重量和剛度、支架材料與形式等都密切相關，且變化幅度較大。因此:
    1 原則上，有支架且支架設計參數已確定時，國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家應將支架與設備作為一個整體進行抗震設計。
    2 當支架設計參數未知，而又需要對電氣設備和電氣裝置本體進行單獨抗震設計或校核時，通過在振動臺上對電氣設備有無支架的對比試驗和計算分析結果，建議根據支架剛度與高度選擇支架動力放大系數，原則上支架剛度越小、高度越大，支架動力放大系數越大，反之亦然。因此，國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家原則上對有支架的電氣裝置本體單獨進行校核時，所輸入的地震加速度應根據實際情況至少乘以1.2的放大系數，且支架的設計應保證其動力放大系數不超過此取值要求。
    3 日本通過實測和動力響應分析的結果，國內做超高壓儲罐的廠家，國內做大型高壓儲罐的廠家，國內做大型超高壓儲罐的廠家取建筑物二、三層的動力放大系數在2倍以下。