液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業

液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業因鋁合金彈性模量小，局部穩定問題突出。若限制受壓板件的寬厚比，保證構件整體破壞前不發生局部屈曲，即不利用板件的屈曲后強度，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業則受壓板件應滿足較小的寬厚比限值（約為鋼板件寬厚比的1/2，參考條文第5.2.1條），設計出的截面不很經濟；另外，考慮到目前國內多數廠家提供的鋁合金幕墻型材均較薄，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業不能滿足上述寬厚比限值。在借鑒發達鋁合金結構設計規范編制經驗的基礎上（如歐規和英規都容許利用板件的屈曲后強度），本規范容許利用受壓板件的屈曲后強度，并按有效截面法考慮局部屈曲對構件整體承載力的影響，以便更好地發揮材料性能。
5.1.2 本規范采用有效截面法考慮焊接熱影響效應對構件承載力的不利影響。

5.1.3 鋁合金構件多為擠壓型材，截面形狀復雜，加勁形式多樣，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業采用有效寬度法計算有效截面時涉及到有效寬度在截面中如何分布的問題，這將導致計算更加復雜，所以本規范參考歐規和英規的編制經驗，采用有效厚度法計算鋁合金構件的有效截面。另外，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業采用有效厚度法便于計算原則，因為板件有效厚度的概念既可以用于考慮局部屈曲的影響，也可以用于考慮焊接熱影響效應。但是應該指出：對于非軸心受壓構件，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業即使采用同樣的有效截面折算系數ρ＝te/ t＝be/ b，由于按各自簡化模型確定的截面中和軸位置和有效截面模量等參數有所不同，求得的截面承載力也會略有差異，如圖3所示；經比較，按有效厚度法計算出的構件承載力略高于有效寬度法的計算結果，液氧汽化器設備企業，液氮汽化器設備企業，液氬汽化器設備企業，二氧化碳汽化器設備企業但兩者均低于數值分析的結果。